橋梁支座作為橋梁的重要組成部分，在橋梁的整體中起著重要的作用，它將直接影響橋梁結(jié)構(gòu)的使用性能和 壽命。作為橋梁重要構(gòu)件的支座在應(yīng)用中存在的質(zhì)量隱患令人擔(dān)憂，對結(jié)構(gòu)的安全性和耐久性產(chǎn)生不容忽視的影響。
2支座設(shè)計計算（以板式橡膠支座為例）
2.1確定支座的尺寸
支座尺寸包括支座平面面積與支座高度兩部分?jǐn)?shù)據(jù)的確定。
支座平面面積可以這樣計算： 支座橡膠層總厚度Σσ1：則Σσ1滿足（la/10）≤σ1≤（la/5），即20≤σ1≤40要求。同時不計制動力時 σ1≥2ΔL 其中Nmax為最大的支點反力；A為橡膠支座的平面面積；δ為支座的平均許用應(yīng)力。Δla等于-Δt×αt×l×β 根據(jù)S等于la×lb/2×（la+lb）×δ1 支座高度由橡膠高度與鋼板高度兩部分構(gòu)成，橡膠高度由支座所要提供的剪切變形量（它將決定縱向位移 量）來確定，而且要符合規(guī)范中要求總高度小于等于支座沿橋縱向長度的1/5的規(guī)定。鋼板高度即為約束橡膠 片各層薄鋼片的厚度之和。
2.2驗算支座偏轉(zhuǎn)與壓縮變形
橋跨結(jié)構(gòu)在支座處會產(chǎn)生轉(zhuǎn)角，支座通過不均勻壓縮來提供這種轉(zhuǎn)動能力，同時支座與橋跨結(jié)構(gòu)之間不能 有“脫空”現(xiàn)象發(fā)生，支座的平均壓縮量越大這種轉(zhuǎn)動能力就越強(qiáng)，這就要求在轉(zhuǎn)角一定的條件下，支座要保 證一個最小的平均壓縮量Δs,Δs可以這樣求得：Δs等于-Δt×αt×l×β 其中，E為橡膠支座的彈性模量；Σσ1為橡膠層的總高度。 此外，規(guī)范還規(guī)定了支座平均壓縮量的最大值不應(yīng)超過橡膠總厚的5%.
2.3驗算支座抗滑
支座要想發(fā)揮起作用，必須要保證其處于設(shè)計的位置，在水平力作用下在支座與橋跨結(jié)構(gòu)的接觸面上以及支 座與墩臺的接觸面上不能出現(xiàn)相對滑動，這種保證來自于支座與混凝土之間要有足夠的摩擦力，摩擦力的大 小可以通過壓力與摩擦因數(shù)再考慮一定的經(jīng)驗系數(shù)來確定。
3減震隔震支座的設(shè)計分析
3.1減震隔震支座的設(shè)計
減隔震支座設(shè)計的目的是使地震作用下大部分能量集中于減隔震支座，而降低下部結(jié)構(gòu)所承受的慣性力和延性需求。工程結(jié)構(gòu)抗震減震控制的方法按照是否有外部能源輸入可分為以下五類：①被動控制（無外部能量 輸入）；②主動控制（有外部能量輸入）；③半主動控制（有少量能量輸入）；④混合控制（有部分能量 輸入）；⑤智能控制（有少量能量輸人）。多質(zhì)點體系地震作用下振動方程為：[M]{X″}+[C]{X′}+[K]{X}等 于-[M]{I}{Xg″}其中，[M]、[C ]、[K]分別為結(jié)構(gòu)的質(zhì)量、阻尼、剛度矩陣；{X}、{X′}、{X″}分別為結(jié)構(gòu)反應(yīng)的位移、速度、加速度矩陣； {Xg″}為地面運(yùn)動的加速度矩陣�？梢�，橋梁結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)與地面運(yùn)動的加速度、結(jié)構(gòu)的質(zhì)量、阻尼和剛度 有關(guān)。與傳統(tǒng)的依賴加大結(jié)構(gòu)構(gòu)件截面尺寸，增大配筋率，以提高結(jié)構(gòu)剛度的“硬抗”方法相比，按上述思想與方法進(jìn)行減震隔震設(shè)計，較大的節(jié)約了工程量，經(jīng)濟(jì)效益顯著。
3.2防震支座與防護(hù)設(shè)施的施工
為使支座及其防護(hù)措施能夠正常使用，發(fā)揮減震隔震的作用，支座的施工質(zhì)量要求較高，依據(jù)抗震支座及其防護(hù)措施的施工經(jīng)驗，總結(jié)以下施工注意事項：（1）支座頂面要嚴(yán)格保持水平。先對墩臺頂面的墊石用砂輪打磨平整，其平整度誤差控制在 1mm以內(nèi)。然后，均勻地鋪厚度相同的環(huán)氧樹脂砂漿，放置支座，擰緊螺栓。（2）安裝支座后，應(yīng)在鋼盆內(nèi)的位 移槽中填塞泡沫或棉絮，以避免梁體施工時，混凝土及雜物落入支座內(nèi)，最終影響支座的自由位移。臨時支座拆除后，及時將泡沫或棉絮取出。（3）臨時固結(jié)支座施工與拆除，勿損害永久支座。尤其拆除，若人工拆除，防止混 凝土碎碴和切割鋼筋時碎片等落入支座滑移槽�？刹捎梦⑴蛎浾ㄋ幉鸪�，方便快捷。
