目前 ,人們常用擬合法消除聲測(cè)管彎斜的影響, 雖然也取得了一些效果 ,但是由于聲速曲線復(fù)雜多變 , 很難用一條曲線來(lái)擬合 ,如果以曲線轉(zhuǎn)折點(diǎn)為分界線按 段擬合 ,則工作量較大 ,人為誤差也大。另外 ,當(dāng)樁身存 在漸變型缺陷時(shí) ,其曲線特征與聲測(cè)管彎斜影響的曲線 特征極為相似 ,較難區(qū)別 ,致使其存在一定的局限性。 作者提出的異常特征推理消除法則在一定程度上彌補(bǔ)了上述不足。
首先對(duì)整條聲速曲線進(jìn)行分析 ,若有較大范圍的逐 漸變化的弧形或單斜異常 ,則表明可能有聲測(cè)管彎斜的 影響 ,可對(duì)整條曲線的數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì) ,求得其聲速、波幅 平均值、標(biāo)準(zhǔn)離差。然后從中剔除大于平均值λ倍標(biāo)準(zhǔn) 離差的數(shù)據(jù) ,再進(jìn)行二次統(tǒng)計(jì) ,算出平均值標(biāo)準(zhǔn)離差、離 差系數(shù)。在聲測(cè)管彎斜不太嚴(yán)重的情況下 ,后一平均值 比較接近混凝土的正常值 ,可以此值做為混凝土的聲 速、波幅標(biāo)準(zhǔn)值(V B 、A B ) 。由于波幅對(duì)各類缺陷異常 都有明顯的反映 ,聲速對(duì)蜂窩類缺陷不敏感 ,所以 ,應(yīng)以 波幅的缺陷下限值來(lái)區(qū)分樁身質(zhì)量正常測(cè)點(diǎn)與樁身質(zhì) 量存在缺陷的測(cè)點(diǎn)。當(dāng)某點(diǎn)波幅和聲速滿足各自判據(jù) 時(shí) ,即可判為缺陷點(diǎn) ,并根據(jù)它的聲速增量以及前一點(diǎn) 經(jīng)過(guò)聲測(cè)管彎斜影響校正后的聲速值計(jì)算出該點(diǎn)的校正后值。
當(dāng)聲測(cè)管彎斜較為嚴(yán)重時(shí) ,第二次得到的聲速、波 幅平均值已與正�；炷恋穆曀�、波幅值相差較大 ,因 而不能用此平均值做為混凝土的標(biāo)準(zhǔn)值 V B ;同樣其波 幅也明顯的受到聲測(cè)管彎斜的影響 ,因而也不能用波幅 平均值減 6dB 做為判定缺陷的臨界值。因此 ,必須對(duì) 上述方法加以改進(jìn)。
由于檢測(cè)中是在樁頂量取各聲測(cè)管之間距離作為 管距 ,所以當(dāng)樁頭處的混凝土為正常時(shí) ,在此處測(cè)得的聲速和波幅值就是各對(duì)聲測(cè)管的聲速和波幅的標(biāo)準(zhǔn)值 V B 和 A B 。若樁頭處的混凝土有缺陷 ,則可在樁頂下 2～4m 范圍內(nèi)選取波幅離差的絕對(duì)值小于 6dB 的幾個(gè)測(cè)點(diǎn)的聲速和波幅的平均值做為 V B 和 AB 。當(dāng)缺陷出現(xiàn)在聲測(cè)管有嚴(yán)重彎斜的部位 ,即使混凝土正常 ,其 波幅值也高于或低于 A B 值。所以也不能以 A B 值減 6dB 做為該處的缺陷臨界值 ,而應(yīng)以該處缺陷前一點(diǎn)的波幅值做為相對(duì)標(biāo)準(zhǔn)波幅 ,并以它減 6dB 作為缺陷臨 界值去搜索缺陷點(diǎn)。
此外 ,在聲測(cè)管彎斜影響校正時(shí) ,還必須考慮在缺 陷處聲測(cè)管的進(jìn)一步靠近或遠(yuǎn)離產(chǎn)生的聲速增大或降 低所引起異常幅度的降低或增高 ,并設(shè)法加以消除 ,以 恢復(fù)樁身缺陷原有異常值。 以上各點(diǎn) ,均在自編的聲測(cè)管彎斜影響的自動(dòng)校正 程序中采取了有效措施 ,做到了既消除聲測(cè)管彎斜的影響 ,又保留樁身缺陷異常原有數(shù)值 ,確保缺陷定性、定量推斷的正確無(wú)誤。
